Лабиринтное уплотнение вала. Уплотнительные решения Условное изображение лабиринтного уплотнения турбины на чертеже
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Лабиринтные уплотнения
1. Введение
2. Диагностика
3. Ремонтно-техническое обслуживание
3.1 Дефектоскопия
3.2 Ремонт
3.3 Сборка
4. Заключение
1. Введение
Лабиринтовые (расходные) уплотнения используются в конструкции ЦБН. Лабиринтовые (расходные) уплотнения - одни из наиболее широко распространённых видов уплотнений. Для газоперекачивающих агрегатов лабиринтовые уплотнения являются основным видом уплотнений.
Лабиринтное уплотнение - бесконтактное устройство между двумя или несколькими деталями, находящимися в движении одна относительно другой. Состоит из ряда чередующихся узких щелей (зазоров) и расширительных камер. Наиболее часто применяется для уплотнения пространства между вращающимся валом и неподвижным корпусом. Лабиринтное уплотнение характеризуется простотой конструкции, высоким ресурсом, возможностью работы при высоких скоростях и высоких температурах. Конструкция конкретного уплотнения определяется условиями работы (окружная скорость, перепад давления), конструктивно - компоновочными ограничениями и технологическими возможностями изготовителя.
Принцип работы лабиринтного уплотнения заключается в следующем (рис. 1).
Рис. 1 Принцип работы лабиринтных уплотнений.
При перетекании газа через первую кольцевую щель возникает большая скорость, которая в кольцевой камере падает почти до нуля. В камере устанавливается давление, пониженное по сравнению с давлением в полости А в результате потерь на вихреобразование в зазоре. Так как удельный объем газа в камере больше удельного объема в полости А, а количество перетекающего в единицу временигаза в силу неразрывности потока такое же, то скорость во второй кольцевой щели должна быть выше, чем в первой, а в каждой последующей щели выше, чем в предыдущей. Вследствие этого перепад давления между смежными камерами возрастает от ступени к ступени. При высоких перепадах давления и большом числе ступеней в одной из щелей может установиться критический перепад давления; скорость газа достигает скорости звука. Все последующие ступени в таком уплотнении излишни, так как они не уменьшают критической величины истечения, равной произведению скорости звука на площадь сечения щели. Число ступеней лабиринтного уплотнения определяется термодинамическим расчетом. Лабиринтное уплотнение не может полностью исключить истечение газа. Напротив, непрерывное движение газа вдоль лабиринта лежит в основе принципа действия лабиринта и является непременным условием его функционирования. Лабиринт может только ослабить поток газа через уплотнение.
Лабиринтные уплотнения различаются как по форме (рис. 2), так и по способу крепления гребешков в корпусах (рис. 3).
Рис. 2. Формы лабиринтных уплотнений
Рис. 3. Способы крепления гребешков в корпусах
На ЦБН типа 650-21-2 производства ЧКД установлено 6 лабиринтовых уплотнений (рис.4):
· два концевых уплотнения ротора (поз.V, VI);
· уплотнение думмиса (поз. IV);
· два уплотнения на входе в рабочие колёса (поз. I и II);
· уплотнение между выходом первого колеса и входом второго (поз. III).
Рис. 4. Лабиринтные уплотнения ЦБН типа 650-21-2.
Конструкция всех шести уплотнений однотипна, различия касаются рабочих диаметров, количества усов и геометрии смежной поверхности. Лабиринтное уплотнение состоит:
· два сегмента уплотнения (установлены в верхней и нижней половине пакета ЦБН). Сегменты заводятся в пазы пакетов, и фиксируются винтами;
· усы уплотнения, разделяющие камеры торможения, вставляются в проточки сегментов и расчеканиваются;
· роторная втулка (уплотнения установленные между входом и выходом рабочих колёс работают непосредственно с шейками покрывающих дисков рабочих колёс). Геометрия рабочей поверхности втулки может быть различной, на концевых уплотнениях ротора применена гладкая втулка, в остальных уплотнениях использованы втулки с серией проточек по рабочей поверхности. На шейках покрывающих дисков рабочих колёс работающих с уплотнениями так же выполнены проточки.
В процессе эксплуатации происходит постепенное увеличение рабочего зазора, возможны замятие уплотнительных гребней, вырывы отдельных участков уплотнительных гребней и т. д.
Повреждение лабиринтных уплотнений происходит по следующим причинам:
· из-за осевого сдвига ротора, превышающего осевой зазор;
· вибрации ротора с амплитудой колебания больше установленного зазора;
· недостаточной величины зазоров в уплотнениях;
· неудовлетворительной запрессовки гребней в пазах обоймы;
· небрежной укладки ротора или установки верхней крышки.
В результате увеличивается сечение рабочего зазора, что значительно снижает эффективность уплотнения. При увеличении рабочего зазора на 1мм коэффициент технического состояния нагнетателя снижается на величину до 3 %.
2. Диагностика
Как следует из вышеприведённых данных, низкая эффективность уплотнений в значительной степени сказывается на техническом состоянии центробежных нагнетателей. Основным методом диагностирования, позволяющим косвенно оценить изменение состояния лабиринтовых уплотнений, является параметрическая диагностика. Неудовлетворительное состояние любого уплотнения отразится на КПД ЦБН и соответственно снижении развиваемого напора и повышении температуры газа на выходе ЦБН при равных режимах работы, поскольку приведёт к увеличению перепуска газа с выхода на вход ЦБН. Ухудшение состояния уплотнения думмиса, приведёт к снижению эффективности думмиса, как следствие к увеличению усилия ротора на упорный подшипник ЦБН, что в первую очередь отразится на температуре колодок и масла смазки сливаемого с упорного подшипника. При соблюдении режимов эксплуатации снижение эффективности уплотнений происходит плавно и в течении значительного периода времени. Значительное ухудшение эффективности лабиринтовых уплотнений в течении короткого промежутка времени может произойти при эксплуатации ЦБН на нерасчётных режимах, например помпаж, который зачастую приводит к смятию или разрушению уплотняющих усов. Следует отметить, что относительно быстротечное снижение эффективности лабиринтовых уплотнений может быть вызвано неудовлетворительной очисткой технологического газа, что способствует заносу камер торможения уплотнений технологическими отложениями.
Ослабление посадок роторных втулок на роторе, сегментов в пакете приведёт к биению втулок на роторе и задеваниям ротора о сегменты, что в свою очередь отразится на вибрационной картине агрегата.
3. Р емонтно-техническое обслуживание
Для оценки технического состояния лабиринтовых уплотнений и проведения ремонтных работ необходимо:
1. демонтировать основной маслонасос;
2. демонтировать картеры переднего и заднего подшипников и трубную обвязку;
3. демонтировать торцевую крышку ЦБН;
4. вынуть пакет ЦБН и произвести разборку пакета. При этом ротор остаётся в постелях подшипников в нижней половине пакета.
3.1 Дефектоскопия
Перед проведением дефектоскопии узлы и детали уплотнений моются и очищаются от технологических загрязнений.
Основным методом оценки технического состояния лабиринтных уплотнений является визуально-измерительный контроль (ВИК). Порядок проведения ВИК при оценке состояния уплотнений следующий:
1. Общий осмотр уплотнений на предмет:
· наличия и целостности всех элементов уплотнения: оба сегмента уплотнения, усы, фиксирующие винты, роторные втулки;
· контроль геометрии (наличие вмятин, изгибов и т. д.);
· контроль сплошности металла (задиры, трещины, вырывы и т. д.);
2. Проводится замер зазоров между усами уплотнений и смежными поверхностями роторных втулок. При этом ротор должен лежать в пакете в постелях подшипников. В нижней половине пакета замер проводится по плоскости разъёма с обеих сторон ротора с использованием щупов. Замер зазоров в верхней половине пакета производится по оттискам на пластинах свинца с закрытием и обтяжкой пакета.
Таблица №1 величины допустимых зазоров в уплотнениях ЦБН типа 650-21-2 согласно рис.4
На основании сравнения результатов замеров зазоров с предельно допустимыми принимается решение о необходимости проведения и объёме ремонта.
3. При подозрении на наличие трещин в отдельных элементах уплотнения (роторные втулки, сегменты) используются другие методы дефектоскопии. Выбор конкретного метода определяется контролируемой деталью (материал, геометрия), характером предполагаемого дефекта (поверхностный, внутренний, размер дефекта и т. д.) и имеющимися возможностями. Наиболее часто применяются следующие методы дефектоскопии:
· ультразвуковая;
· капиллярная;
· магнитопорошковая;
· токовихревая;
· радиационная.
3.2 Ремонт
Как показывает практика и в соответствии со спецификой конструкции наибольшему износу подвергаются гребешки (усы) уплотнений, соответственно ремонт лабиринтных уплотнений, как правило, сводится к замене усов.
При выявлении замятых усов производится правка.
Замену уплотнительных усов можно разделить на четыре операции:
1. удаление из сегментов усов с дефектами, рабочими зазорами превышающими максимально допустимое значение;
2. подготовка пазов для установки новых усов;
3. установка новых усов;
4. мех. обработка установленных усов с целью приведения рабочего зазора в норму согласно ремонтного формуляра.
Усы из пазов сегментов удаляются с использованием ручного слесарного инструмента. Для установки новых усов, как правило, в местах чеканки требуется доработка пазов с целью приведения ширины паза в норму. Обработка паза осуществляется ручным слесарным инструментом с контролем ширины по новому усу. В обработанном пазе проверяется прилегание уса по наружному диаметру к сегменту, при необходимости корректируется радиус изгиба уса.
После выполнения всех вышеописанных подготовительных операций усы поочерёдно вкладываются в пазы и расчеканиваются. На сегментах с установленными усами обрабатываются места сопряжения усов в горизонтальной плоскости на верхнем и нижнем сегменте с обеспечением минимального зазора. Сегменты с заменёнными и подогнанными по сопряжениям усами устанавливаются в пакет, после чего проверяются рабочие зазоры. При снижении зазоров ниже минимально допустимых сегменты демонтируются, и соответствующие усы обрабатываются в токарном станке на необходимую величину. После механической обработки проводится повторный контроль рабочих зазоров. При удовлетворительном результате уплотнение считается пригодным к дальнейшей эксплуатации.
3.3 Сборка
После выполнения ремонта сегменты уплотнения устанавливаются в соответствующие пазы пакета ЦБН и фиксируются винтами. При установке сегментов обеспечивается совпадение плоскостей разъёма сегмента и соответствующей половины пакета. После установки всех сегментов уплотнений в нижнюю половину пакета укладывается ротор, после чего пакет закрывается верхней крышкой и окончательно собирается.
деталь уплотнение центробежный насос
4. Заключение
В заключении хотелось-бы отметить более чем значительное влияние состояния лабиринтных уплотнений на общие показатели ЦБН, хотя они и не являются основными составляющими нагнетателя и выполняют вспомогательную функцию по снижению нежелательного перетока газа. Ремонт лабиринтных уплотнений является одной из простых и наименее затратных операций, но позволяющий значительно повысить показатели агрегата.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Общие элементы уплотнений различных типов. Рабочая, окружающая и разделительная среда. Уплотнительные элементы и уплотнительные устройства, используемые для герметизации соединений. Основные факторы, которые влияют на работоспособность уплотнения.
лекция , добавлен 24.12.2013
Исследование зависимостей напряженности магнитного поля от параметров конструктивных элементов. Разработка конструкции магнитожидкостного уплотнения для поворотного вращающегося контактного устройства. Количество, форма и геометрические параметры зубцов.
дипломная работа , добавлен 09.11.2016
Подбор и регулирование центробежных насосов водоснабжения с водонапорной башней при экономичном режиме работы насосной станции. Исследование параллельного и последовательного включений одинаковых насосов и определение оптимальной схемы их соединения.
контрольная работа , добавлен 20.02.2011
Технологические трубопроводы на НПС "Кириши". Неисправности центробежных насосов, способы устранения. Направление потока в уплотнительном кольце типа угольника. Контроль работоспособности узлов и деталей насосов. Послеремонтный диагностический контроль.
курсовая работа , добавлен 10.05.2015
Установление закономерности уплотнения и деформации пористой порошковой заготовки при ее горячей штамповке в жесткой матрице. Обобщение способов горячего квазиизостатического прессования порошковых материалов. Процесс прессования порошковых заготовок.
лабораторная работа , добавлен 19.06.2012
Принцип работы поршневого насоса, его устройство и назначение. Технические характеристики насосов типа Д, 1Д, 2Д. Недостатки ротационных насосов. Конструкция химических однопоточных центробежных насосов со спиральным корпусом. Особенности осевых насосов.
контрольная работа , добавлен 20.10.2011
Технология ремонта центробежных насосов и теплообменных аппаратов, входящих в состав технологических установок: назначение конденсатора и насоса, описание конструкции и расчет, требования к монтажу и эксплуатации. Техника безопасности при ремонте.
дипломная работа , добавлен 26.08.2009
Анализ существующих конструкций центробежных насосов для перекачки воды отечественного и зарубежного производства. Расчет проточного канала рабочего колеса, вала центробежного насоса, на прочность винтовых пружин. Силовой расчет торцового уплотнения.
курсовая работа , добавлен 07.11.2014
Принцип работы и назначение гидропривода, сферы его использования и порядок составления принципиальной гидравлической схемы. Ориентировочно-энергетический расчет, выбор оборудования и уплотнения. Определение энергетических потерь, пути их уменьшения.
дипломная работа , добавлен 13.03.2010
Центробежные насосы и их применение. Основные элементы центробежного насоса. Назначение, устройство и техническая характеристика насосов. Капитальный ремонт центробежных насосов типа "НМ". Указания по дефектации деталей. Обточка рабочего колеса.
Контроль зазоров имеет большое значение для проектировщиков турбомашин и необходим для удовлетворения сегодняшних высоких требований по мощности, эффективности и срокам эксплуатации. Чрезмерные зазоры приводят к потерям в эффективности цикла, нестабильности потока и поступлению горячего газа в полости дисков. Недостаточные зазоры ограничивают потоки охлаждающей жидкости и вызывают истирание контактных поверхностей, перегрев расположенных ниже компонентов и повреждение поверхностей, что ограничивает срок службы компонентов. Специалисты уделяют особое внимание контролю зазоров, поскольку часто это самый экономичный метод повышения производительности системы.
Ключевые места уплотнения компрессора и турбины в промышленном двигателе показаны на рисунке 1.
- Истираемые уплотнения компрессора
- Истираемые уплотнения турбины
- Щеточное или истираемое уплотнение между ступенями
- Лабиринтное уплотнения подшипников
- Щеточное манжетное уплотнение высокого давления
Торцевое уплотнение
Для минимизации утечек между роторами и корпусами применяются радиальные, торцевые и радиально-торцевые уплотнения . Уплотнения подвижных соединений, применяемые в газотурбинном оборудовании можно подразделить на бесконтактные (щелевые) и контактные. Основные из них представлены в таблице 1.
Таблица 1 – Уплотнения подвижных соединений
| Класс | Тип уплотнения | Схема уплотнения (зазор в мм) | Ограничения | Эффективный зазор, мкм | ||
| скорость скольжения | температура | давление | ||||
| Бесконтактные | Лабиринтное |  |
нет огран. | 1200 и более | нет огран. | 50... 200 |
| Щеточное |  |
400 | 1000 | 1,2 на один ряд щеток | 40...165 | |
| Графитовое бесконтактное |  |
180 | 700 | 25 | 3...12 | |
| Контактные | Графитовое контактное | 100 | 700 | P*V=50 МПа·м/с | 10...20 | |
| Поршневые кольца, металлические набивки сальников |  |
80... 100 | 700 | P*V=50 МПа·м/с | 10...20 | |
 |
3 | Притертые пары 20...500 сальники 363...343 |
500 | 0 | ||
 |
1 | 310 | 600 (несколько манжет) | 0 | ||
Уплотнение торца лопатки
Щеточное уплотнение является первой простой, практичной альтернативой лабиринту, которое обеспечивает значительное улучшение производительности. Преимущества щеточных уплотнений по сравнению с лабиринтными включают:
- Снижение утечек
- Обеспечение отклонения вала из-за операций остановки/запуска и других переходных условий
- Малое занимаемое пространство в осевом направлении
- Более стабильные характеристики утечки в течение длительных периодов эксплуатации
Сухие газодинамические уплотнения
Уплотнения «газ-газ» («воздух-воздух»), работающие по принципу подшипника скольжения на газовой смазке, называют, скользящими сухими уплотнениями.
В опорах компрессоров промышленных газотурбинных двигателей наибольшее распространение получили торцевые сухие газодинамические уплотнения (СГДУ) производства компании John Crane.
В конструкции СГДУ Джон Крейн используется запатентованная компанией специальная форма спиральной канавки. Благодаря этой особенности сухие газодинамические уплотнения Джон Крейн полностью бесконтактны. Это делает их безопасным, высоконадежным, и долговечным решением для герметизации компрессоров, турбин, турбодетандеров.
- Седло из карбида вольфрама;
- Кольцо из графита;
- Пружины;
- Вторичные уплотнения;
- Металлические детали
Рисунок 7 – Конструкция сухого газодинамического уплотнения Джон Крейн
Рисунок 8 – Сухое газодинамическое уплотнение Джон Крейн Искра
СГДУ John Crane
Применяются в турбомашинах с 70-х годов прошлого столетия. Уже поставлено более 20 тысяч СГДУ Джон Крейн, суммарная наработка которых составляет свыше 200 млн. часов.
Особенности:
- Во время динамической работы зазор между седлом и торцом составляет около 5 мк, что сводит к минимуму износ.
- Конструкция седла в обойме предупреждает вторичное повреждение в случае выхода из строя седла.
Параметры эксплуатации:
- Температура: от -140°С до 315°С.
- Давление: до 450 бар изб.
- Скорость: до 200 м/с.
- Вал: до 330 мм.
СГДУ John Crane AURA TM
Новое поколение газовых уплотнений Джон Крейн Искра с увеличенным сроком эксплуатации и интервалами в техобслуживании, с низкими затратами на техобслуживание и потребностью в запасных частях.
Особенности:
- Уплотнение балансировочного диаметра – это запатентованная конструкция, включающая в себя держатель торца и упорную втулку.
- Вторичный полимерный уплотнитель за седлом и торцом препятствует утечке уплотнительного газа и повышает диапазон рабочих режимов.
Параметры эксплуатации:
- Температура: от -60°С до 220°С.
- Статическое давление: до 220 бар.
- Скорость: до 140 м/с.
- Размер уплотнения: 100-276 мм.
Статическое уплотнение в турбооборудовании
Уплотнения в местах с неподвижным или относительно медленным перемещением в турбомашине включают поверхность контакта или соединения между неподвижными компонентами (камеры сгорания , сопла , кожухи и т. д.) по всему каналу внутреннего охлаждения для минимизации или контроля потоков утечки между компонентами турбины. Как правило, соприкасающиеся элементы должны выдерживать относительное вибрационное движение с минимальным износом. Кроме того, они должны соответствовать параметрам теплового расширения и несоосности. Эффективное уплотнение в зонах статического контакта не только повышает эффективность и выходную мощность турбины, но также улучшает профиль температуры газового тракта. Для решения этих проблем были разработаны различные типы уплотнений. Рассмотрим основные из них.
Металлические уплотнения
Металлические уплотнения используются в условиях с более высокой температурой и давлением, когда резиновые и полимерные уплотнения не подходят. В турбомашинах применятся несколько конфигураций: c поперечным сечением O, C и E. На рисунке 9 показан пример использования металлических уплотнений в промышленной газовой турбине.
- E-образные уплотнения компрессора
- Уплотнения камеры сгорания
- Уплотнения топливной системы
- E-образные уплотнения турбины
- Разделенные уплотнения
Рисунок 9 – Металлические уплотнения газовой турбины Alstom GT26 300 МВт
Они представляют собой объединения тонких листовых металлов (прокладок) и слоев плотно сплетенной металлической ткани. В то время как прокладки предотвращают утечку и обеспечивают гибкость конструкции, внешние слои ткани добавляют объем (играют роль чехла, защищающего от износа тонкие прокладки) и толщину, без существенной жесткости. Типичная структура показана на рисунке 3.
- Обертывающая металлическая ткань
- Сварные точки
- Две прокладки
Рисунок 10 – Структура уплотнения из металлической ткани
Плетенные и канатные уплотнители
Плетенные и канатные уплотнители могут использоваться в различных местах в турбомашинах. Активно исследуются передовые материалы, в том числе цельная/композитная керамика, интерметаллические сплавы (например, алюминид никеля) и углерод-углеродные композиционные материалы для удовлетворения требований по температуре, долговечности и весу.
Рисунок 11 – Плетенные и канатные уплотнители для компрессоров и турбин
В высокооборотных центробежных насосах на высокие давления на уплотнениях рабочего колеса дросселируются большие (более 10 МПа) перепады давления. При этом важной и трудной задачей является выбор уплотнений, которые при достаточной простоте и надежности обеспечивали бы минимальные объемные потери и допустимые вибрации ротора во всем диапазоне рабочих частот вращения.
В насосах для перекачки жидкостей, способных возгораться от повышения температур в местах трения ротора о статор, вопросы снижения вибраций и обеспечения бесконтактной работы приобретают первостепенное значение. В этих случаях устранения возможных контактов в уплотнении колеса пытаются достичь за счет увеличения радиального зазора до 0,5-1,0 мм, а ограничить протечки - за счет лабиринтов с перекрывающимися гребнями (рис. 6.18). Однако опыт паротурбостроения , а также испытания подобных уплотнений на масле показали, что они способны возбуждать автоколебания ротора с большими амплитудами, исключающими возможность нормальной эксплуатации насоса.
Рис. 6.18. Лабиринтные уплотнения рабочего колеса турбонасосного агрегата: 1 - основной диск; 2 - покрывающий диск
В последнее время в центробежных компрессорах высокого давления начали применять специальные лабиринтные уплотнения, получившие название сотовых по виду ячеистой структуры уплотняющего элементу (рис. 6.19, а). Соты образованы гофрированными лентами из стальной коррозионно-стойкой фольги. Сотовые элементы крепятся к корпусу втулки-основания и соединяются между собой методом высокотемпературной вакуумной пайки порошковыми припоями. Благодаря ячеистой структуре уплотняющий элемент обладает большой жесткостью и не сминается при больших перепадах давления. Глубина ячеек 4-6 мм, размер грани 2-4 мм, толщина фольги 0,05-0,1 мм. Малая толщина ленты и улучшенный теплоотвод уменьшают опасность задиров, что позволяет делать уплотнение с малыми радиальными зазорами и тем самым снижать протечки.
Своеобразным гибридом лабиринтного и сотового уплотнений является уплотнение (рис. 6.19, б), на статорной втулке которого выфрезерованы серповидные лунки . Такие лунковые уплотнения проще в изготовлении, чем сотовые, и в то же время обладают большей гидростатической жесткостью.
Рис. 6.19. Конструкции уплотнений:
а - сотовое; б - лунковое; в - лабиринтное с перекрывающимися гребнями; г- гладкое щелевое
А. Н. Гулый провел сравнительные испытания трех типов лабиринтных уплотнений, показанных на рис. 6.19, и получил как расходные характеристики, так и коэффициенты гидростатической жесткости. Последние определены методом оценивания параметров по экспериментальным частотным передаточным функциям неуравновешенного ротора, вращающегося в соответствующем уплотнении.
Все испытанные уплотнения имели длину 20 мм, диаметр 70 мм и средний радиальный зазор 0,22 мм. Размер ячейки сотового уплотнения по ширине (между гранями) и глубине - 3 мм, толщина ленты 0,4 мм. Лунки (восемь по окружности и четыре по длине) имели радиус 15 мм, глубину 5 мм, ширину 3,5 мм и располагались в шахматном порядке. Ширина перемычек по длине и окружности соответственно равна 1,5 и 0,5 мм. Лабиринтные уплотнения, показанные на рис. 6.19, в, испытывались при различном взаимном положении перекрывающихся гребней и при различных радиальных зазорах (рис. 6.20).
Рис. 6.20. Варианты лабиринтных уплотнений
В качестве эталона для оценки расходных и жесткостных характеристик принято гладкое щелевое уплотнение с той же длиной и с тем же радиальным зазором (рис. 6.19, г).
«И ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЛАБИРИНТНЫХ УПЛОТНЕНИЙ ВАЛОВ ПНЕВМОАГРЕГАТОВ НА ОСНОВЕ МОДЕЛИРОВАНИЯ РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА...»
-- [ Страница 1 ] --
Министерство образования и наук
и Украины
Сумский государственный университет
На правах рукописи
Бага Вадим Николаевич
УДК 621.5.02+621.22–
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ РАСЧЕТА И ПРОЕКТИРОВАНИЯ
ЛАБИРИНТНЫХ УПЛОТНЕНИЙ ВАЛОВ ПНЕВМОАГРЕГАТОВ НА
ОСНОВЕ МОДЕЛИРОВАНИЯ РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА
05.05.17 – гидравлические машины и гидропневмоагрегаты
Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук
Научный руководитель Бондаренко Герман Андреевич канд. техн. наук, профессор Сумы – 201
ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ И СОКРАЩЕНИЯ.............. 5 ВВЕДЕНИЕРАЗДЕЛ 1 СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ
ИССЛЕДОВАНИЯ1.1 Классификация уплотнений пневмоагрегатов
пневмоагрегатов
1.3 Сравнительный анализ конструкций лабиринтного уплотнения..... 2
1.4 Методы расчета лабиринтных уплотнений
1.5 Влияние конструктивных параметров на работу лабиринтных уплотнений
1.6 Цель и задачи исследования
1.7 Выводы
РАЗДЕЛ 2 СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ
МАТЕМАТИЧЕСКОГО И ФИЗИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ
ЛАБИРИНТНЫХ УПЛОТНЕНИЙ2.1 Анализ существующих проблем при моделировании
2.2 Методика численного исследования
2.3 Методика экспериментального исследования
2.3.1 Схема и описание экспериментального стенда
2.3.2 Методика измерений и обработки опытных данных............... 59 2.3.3 Особенности физического моделирования лабиринтного уплотнения
2.3.4 Влияние масштабного фактора
2.3.5 Программа исследований
2.3 Выводы
РАЗДЕЛ 3 РАСЧЕТНО – ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ
РАБОЧИХ ПРОЦЕССОВ В ЛАБИРИНТНЫХ УПЛОТНЕНИЯХ............ 773.1 Анализ существующей расчетной методики протечки через уплотнение
3.2 Поэлементный анализ течения газа в лабиринтном уплотнении...... 79
3.3 Моделирование лабиринтного уплотнения с использованием теории планирования эксперимента
3.4 Обобщенная модель условного коэффициента расхода лабиринтного уплотнения
3.5 Построение и идентификация математической модели условного коэффициента расхода
3.6 Выводы
РАЗДЕЛ 4 РЕЗУЛЬТАТЫ ЧИСЛЕННОГО И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО
ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕЧЕНИЯ И ХАРАКТЕРИСТИК В ЛАБИРИНТНОМ
УПЛОТНЕНИИ4.1 Влияние режимных параметров
4.2 Влияние геометрических параметров
4.2.1 Влияние величины радиального зазора
4.2.2 Влияние высоты гребней h
4.2.3 Влияние величины шага гребней t
4.2.4 Влияние эксцентриситета
4.2.5 Влияние наличия винтовой канавки на роторе
4.3 Сравнение различных конструктивных схем лабиринтного уплотнения
4.3.1 Исследование конструкции с переменным шагом................. 130 4.3.2 Исследование влияния расположения гребней
4.4 Влияние физических свойств газов
4.5.1 Расчет условного коэффициента расхода уплотнения................. 145 4.5.2 Оптимизация лабиринтного уплотнения центробежного нагнетателя
4.6 Выводы
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАНЫХ ИСТОЧНИКОВ
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ И СОКРАЩЕНИЯ
– – –
ВВЕДЕНИЕ
Актуальность темы. Вопросы энергосбережения и более рационального использования существующего энергетического потенциала становятся все более актуальными. Известен целый ряд пневмоагрегатов обеспечивающих потребности в различных отраслях: энергетике, добыче нефти и газа, нефте газо переработки, металлургической, горнодобывающей, химической, холодильной промышленностей, строительстве, транспорта и многих других . Под пневмоагрегатами здесь и далее понимаются пневмоприводы, расширительные турбины, осевые и центробежные компрессоры, турбодетандеры работающие как на сжатом воздухе, так и на водяном паре и технических газах. Широкий спектр использования предьявляет к ним все более высокие требования, в первую очередь повышение давления нагнетания и частоты вращения вала, что приводит к более тяжелым условиям работы уплотнений. С другой стороны требуется повышение их экономичности.Последнее связано с уменьшением вредного влияния утечек и внутренних перетеканий рабочей среды. В качестве концевых и внутренних уплотнений турбин, компрессоров, пневмоагрегатов находят широкое распространение бесконтактные лабиринтные уплотнения, которым нет альтернативы по простоте, дешевизне и надежности не смотря на их не высокую герметичность.
Появившиеся в последние годы более герметичные конструкции бесконтактных уплотнений сложны, дорогостоящи и используются в основном как концевые уплотнения валов машин, использующих в качестве рабочих тел опасные газы.
Уплотнительный эффект в бесконтактных уплотнениях осуществляется за счет возникновения гидравлического сопротивления при течении газа через малый зазор. В настоящее время при создании новых пневмоагрегатов (компрессоров, турбин и др.) идет борьба за каждую десятую долю процента к.п.д проточных частей. В то же время потери к.п.д. от внутренних протечек в турбомашинах достигают иногда многих процентов, особенно в агрегатах высокого давления с малыми поперечными размерами проточной части (например в малорасходных ступенях). Однако сложный механизм течения в лабиринтных уплотнениях до сих пор мало изучен. Строгая теория их отсутствует, а для практических расчетов протечек используется приближенная формула А. Стодолы, дополненная поправочными коэффициентами учитывающими тип уплотнения, размеры камер, форму гребней и т. д.
Известные опытные данные получены на упрощенных имитационных установках, обычно плоских, без учета формы кольцевого зазора, наличия ограниченного пространства перед каждым гребнем, вращения вала, закрутки потока на входе, эксцентриситета вала и др. Такой эмпирический подход к расчету расхода через лабиринтные уплотнения используется до настоящего времени, и в ряде случаев приводит к существенным расхождениям между фактическими и расчетными значениями. Не существует строгой методики моделирования характеристик уплотнений. Системные исследования лабиринтных уплотнений не проводились. Между тем появились мощные программные СFD – комплексы, позволяющие углубленно исследовать течение в каналах сложной формы.
Многолетняя практика показала не пригодность расчетных методик, основанных на теоретических решениях задачи о течении жидкости в узких зазорах пневмоагрегатов для идеализированных расчетных схем без учета влияния реальной формы зазора, влияния внешнего потока в проточной части на формирование граничных условий и других факторов. Следует отметить, что кроме обьемных потерь внутренние лабиринтные уплотнения в составе проточных частей пневмоагрегатов оказывают существенное влияние на течение в боковых зазорах между ротором и статором, что в свою очередь влияет на величину осевых сил, потери мощности на внутренее трение. При проектировании турбомашин (паровых и газовых турбин, осевых и радиальных компрессоров, детандеров) необходимая точность определения осевых нагрузок, действующих на ротор, остается до сих пор трудно достижимой.
Исходя из вышесказанного, очевидна актуальность задачи углубленного исследования течения в лабиринтных уплотнениях.
Связь работы с научными программами, планами, темами.
Диссертационная работа выполнялась согласно с планами научноисследовательских работ кафедр технической теплофизики и прикладной гидроаэромеханики Сумского государственного университета в соответствии с государственной научно-технической программой и «Новейшие ресурсосберегающие технологии в энергетике, промышленности и агропромышленном комплексе». Соискатель был исполнителем госбюджетной научно-исследовательской работы: рабочих процессов «Исследования энергетических машин» (№0110U004210).
Объект исследования – рабочий процесс течения уплотняемой среды в лабиринтном уплотнении.
Предмет исследования – взаимосвязь газодинамических параметров рабочего процесса и геометрических параметров лабиринтных уплотнений пневмоагрегатов с их характеристиками.
Методы исследования. При решении поставленных задач использовался анализ и обобщение известных литературных источников, что позволило доказать актуальность темы исследования, сформулировать его цель и задачи;
аналитическое исследование гидравлических потерь в проточной части лабиринтного уплотнения позволило создать математическую модель рабочего процесса; численный эксперимент, выполненный на основе законов сохранения энергии и материи в дифференциальной форме, которые являются фундаментальными в технической гидро- и аэромеханике, позволил наглядно получить картину течения в проточной части исследуемого уплотнительного узла пневмоагрегата, определить рабочие характеристики и показал высокую точность расчетов; физический эксперимент был выполнен с целью подтверждения корректности математической модели рабочего процесса и получения основных взаимозависимостей газодинамических параметров с геометрическими, как в размерном, так и безразмерном видах.
Научная новизна полученных результатов:
Впервые предложен поелементний подход к рассмотрению рабочего процесса в лабиринтном уплотнении, позволивший уточнить физическую картину протекающих в нем процессов, выявить наличие аномальных явлений в виде флуктуаций, то есть одновременно существующих зон с различными режимами вихревого течения, определить елементы и факторы, в большей мере влияющие на эффективности уплотнения и уточнить математическую модель течения;
Впервые получены критериальные уравнения и графические зависимости влияния различных параметров на характеристики уплотнения, уточнена методика расчета уплотнения с учетом ранее не учитываемых факторов вала, масштабный фактор, и др.), рассчитаны (вращение коеффициенты отдельных видов потерь методом идентификации математической модели уплотнения;
Впервые проведен сравнительный анализ влияния свойств газов, в т.ч.
с использованием экспериментальных данных полученых на водяном паре и воздухе;
Получен ряд новых и уточнены известные данные по выбору геометрических параметров лабиринтных уплотнений, обоснована необходимость увеличения геометрического обьема расширительных камер по ходу течения.
Практическое значение полученных результатов:
В диссертационной работе решена научно-практическая задача развития теории рабочего процесса и усовершенствования конструкции лабиринтных уплотнений.
Основные научные и практические результаты работы заключаются в следующем:
Разработана методика поэлементного расчета гидравлических потерь в проточной части лабиринтного уплотнения, которая позволяет создать более эффективную конструкцию уплотнения пневмоагрегата;
Экспериментальным путем получена критериальная зависимость условного коэффициента расхода лабиринтного уплотнения от чисел Рейнольдса и Эйлера, что позволяет более эффективно использовать метод моделирования при проектировании узлов уплотнений;
Разработаны алгоритм и методика проектирования лабиринтных уплотнений пневмоагрегатов, что позволяет ускорить процесс их расчета и проектирования, при этом точность расчета характеристик уплотнения повышается на 10 – 25%;
При помощи программного комплекса Flow Vision выполнено моделирование и исследование течения газа в проточной части лабиринтного уплотнения, получена картина течения с использованием визуализаций;
Результаты работы могут быть использованы при расчетах и проектировании лабиринтных уплотнений пневмоагрегатов, а именно, разработаны практические рекомендации по выбору рациональной геометрии, указаны области оптимальных значений t и h, предложена конструкция с переменными значениями параметра t и h, что позволяет снизить величину протечки до 30%;
Основные результаты теоретических и экспериментальных исследований используются при выполнении курсовых и дипломных проектов, бакалаврских и магистерских работ, внедрены в курсах и вакуумная техника», и «Пневмоагрегаты «Турбокомпрессоры»
«Проектирование турбомашин», которые преподаются для студентов специальности 05060405 «Компрессоры, пневмоагрегаты и вакуумная техника», что подтверждается соответственными актами.
Личный вклад соискателя. Основные научные и практические результаты диссертационной работы получены автором самостоятельно.
Постановка задач исследований, анализ и обсуждение полученных результатов выполнялись соискателем совместно с научным руководителем.
В работах соискателем был выполнен анализ полученных результатов численного и экспериментального исследования. В работах роль соискателя заключалась в обобщении факторов влияющих на показатели эффективности лабиринтного уплотнения и пневмоагрегата в целом, а также разработка методики физического моделирования. В работе соискателю принадлежит проведение физического эксперимента, обработка результатов и формулирование выводов. В работах соискатель в соавторстве проводил расчеты в программном комплексе FlowVision с целью отработки методики численного исследования на примерах центробежной компрессорной ступени и узла лабиринтного уплотнения.
Работа посвящена проведению многочисленных исследований газодинамических процессов в лабиринтном уплотнении и сравнению их с физическим экспериментом, в чем соискатель принимал непосредственное участие. В работах соискателю принадлежит обобщение существующего материала и сравнительный анализ полученных характеристик в соавторстве.
Апробация работы . Основные положения и результаты диссертации докладывались и обсуждались на: II и III Всеукраинских межвузовских научно
– технических конференциях "Современные технологии в промышленном производстве", г. Сумы, 2012, 2014 гг.; ХIV и XV Международных научнотехнических конференциях: "Промышленная гидравлика и пневматика" – (г. Одесса, 2013 г., г. Мелитополь, 2014 г.); ХIV Международная н.т.к.
"Герметичность, вибронадежность и экологическая безопасность насосного и компрессорного оборудования" Гервикон – г. Сумы 2014 г.; научнотехнических конференциях преподавателей, сотрудников, аспирантов и студентов Сумского государственного университета, г. Сумы, 2013 г.
Публикации . По материалам диссертации опубликовано 6 статей, 5 из которых в научных изданиях Украины, 1 статья опубликована в зарубежном издании, входящем в наукометрическую базу данных Scopus, а также 6 тез докладов в материалах конференций и 1 заявка на полезную модель.
Объем и структура работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, списка использованной литературы и приложений. Общий объем работы составляет 166 страниц, 71 рисунок и 26 таблиц по тексту, 3 приложения на 3 страницах, список использованной литературы из 108 наименований на 9 страницах.
Благодарности. Автор считает необходимым искренне поблагодарить своего научного руководителя к.т.н., проф. Бондаренко Германа Андреевича, за научную и методическую помощь, без которой появление этой работы выглядело бы очень проблематичным.
Автор также выражает искреннюю благодарность коллегам и сотрудникам кафедр технической теплофизики и прикладной гидроаэромеханики СумГУ за их полезные советы, замечания, бескорыстную помощь и моральную поддержку в процессе написания работы.
СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
1.1 Классификация уплотнений пневмоагрегатов Понятие «уплотнение» используется для определения и действия и устройства, что приводит к многозначности данного термина. Для определения конструкции больше подходит термин «уплотнитель», от которого отказались, поскольку в технической литературе термин «уплотнение» применяется как понятие, определяющее и действие и конструкцию .
По назначению уплотнения делятся на концевые (уплотнения хвостовиков вала) и внутренние проточной части:
(уплотнения междиафрагменные, надбандажные, межступенчатые, думмисные). В данной работе основной упор делается на внутренние уплотнения, поэтому рассматриваются только газовые (т.н. “сухие”) уплотнения, а уплотнения концевые с применением запорных жидких сред находятся за пределами тематики работы. На рисунке 1.1 приведена классификация уплотнений по типам. Большой вклад в развитие расчета уплотнений внесли В. А.
Марцинковский , Г. А. Бондаренко , В. Г. Орлик и др.
Уплотнения устанавливаются на подвижные и неподвижные детали и могут быть контактными или бесконтактными. В контактных уплотнениях уплотняющий эффект осуществляется в результате непосредственного контакта статорной и роторной частей, а в бесконтактных – за счет потерь энергии движущегося в зазоре потока. Бесконтактные уплотнения различают статического и динамического действия. В статических уплотнениях уплотняющий эффект происходит в результате действия гидродинамических сил, возникающих в силу трения потока об элементы проточной части уплотнения, и местных вихреобразований.
– – –
А в динамических уплотнениях эффект дополняется развитием противодавления набегающему потоку. К динамическим относятся винтовые (винтовая нарезка на поверхности вала или внутреннего корпуса) и лабиринтно вихревые уплотнения (нарезка на обеих частях уплотнения, имеющая противоположное направление). Уплотнения с винтовой нарезкой также называемые импеллерами работают как встроенный насос, имеющий определенную производительность и соответственно требует некоторых затрат мощности, из – за чего их применение не получило широкого распространения, несмотря на высокую герметичность .
Имея такие преимущества как: простота конструкции, надежность, отсутствие трущихся деталей, возможность работы при больших отношениях давлений, различных средах, возможности установки на различные пневмоагрегаты можно констатировать, что на сегодняшний день нет альтернативы лабиринтным уплотнениям с гладким валом. Поэтому в данной диссертационной работе наибольшее внимание уделено лабиринтным уплотнениям с гладким валом. На рисунке 1.2 представлены наиболее распространенные виды лабиринтных уплотнений.
– – –
Рисунок 1.2 – Исполнения лабиринтных уплотнений Приведенные на (рис.
1.2) лабиринтные уплотнения применяются в подавляющем большинстве конструкций пневмоагрегатов, а также турбомашин, использующих в качестве РТ сжатый воздух, пар, нейтральные и не опасные газы. Особым случаем применения лабиринтных уплотнений является их использование в шпиндельных двигателях, достигающих нескольких сотен тысяч оборотов в минуту. У таких двигателей лабиринтное уплотнение служит одновременно гидростатическим или гидродинамическим подшипником. Решающим преимуществом здесь является очень низкое трение, которое допускает такое высокое число оборотов. Следует отметить, что при больших плотностях газа и наличии эксцентриситета в лабиринтных уплотнениях могут возникать опасные самовозбуждающие колебания ротора (эффект Ломакина) и вибрация ротора .
Разновидностью лабиринтных уплотнений является буферное уплотнение, применяющееся в качестве концевого уплотнения вала компрессоров, сжимающих опасные газы. Уплотнение состоит из двух секций между которыми вдувается нейтральный газ (азот), часть которого проникает внутрь компрессора, а другая часть сбрасывается в атмосферу. Для предотвращения таких явлений в центробежных компрессорах высокого давления нашли применения сотовые и лунковые уплотнения (рис. 1.3, а, б) . Большой вклад в развити теории конструкций, технологий изготовления и внедрения таких уплотнений внесли Вниикомпрессормаш, СМНПО им. Фрунзе, СумДУ.
Наибольшее распространение получили бесконтактные уплотнения, т.к.
они более долговечны чем контактные, а среди них – лабиринтные уплотнения.
Лунковое уплотнения (рис. 1.3, а) состоит из втулки, на внутренней поверхности которой выполнены серповидные лунки разделенные кольцевыми гребнями в осевом направлении и перегородками в окружном. Гребни лункового уплотнения выполняют те же функции что и обычного лабиринтного, а перемычки создают дополнительное сопротивление потоку движущемуся в окружном направлении и, кроме того, разделяют полости между гребнями на малые обьемы в которых автоколебания не развиваются.
Рисунок 1.3 – Некоторые разновидности бесконтактных уплотнений:
а) - лунковое; б) - сотовое; в) - ступенчатое Сотовые уплотнения (рис. 1.3, б) применяются в центробежных компрессорах высокого давления (для производства синтеза аммиака), газотурбинных двигателях, насосах и т. д., в качестве межступенчатых, концевых и думмисных уплотнений. Высокая жесткость сотовой конструкции позволяет выполнять стенки намного тоньше чем гребни лабиринтных уплотнений (до 0,05 мм), что допускает беззазорную сборку за счет прирабатывания торцев сот при незначительном их нагреве. Сотовая обойма применяется как с гладким так и с гребенчатым валом. Ступенчатое исполнение сотового уплотнения повышает его эффективность, но существенно усложняет конструкцию и технологию изготовления.
Наряду с лабиринтными в небольших паровых турбинах используют контактные угольные уплотнения Стальные гребни угольно . – лабиринтного уплотнения (рис. 1.4, а) при работе вырабатывают в угольной втулке канавки, которые образуют в пространстве между гребнями уплотнительный эффект. Данная конструкция допускает работу уплотнения при чрезвычайно малых зазорах, однако очень чувствительна к осевым смещениям ротора.
В качестве бесконтактного уплотнения на (рис. 1.4, б) показано импеллерное уплотнение , которое состоит из установленного на вал вращающегося импеллера с лопатками 1 и кольцевой неподвижной камеры 2.
При вращении импеллера, рабочее тело находящееся в камере вовлекается во вращательное движение, в результате чего возникает противодавление р0, обеспечивающее герметичность уплотнения.
На (рис. 1.4, в) показано торцовое газодинамическое уплотнение , состоящее из роторной втулки 1 и диска 2, аксиально – подвижного графитового кольца 3, поджимающегося к диску 2 пружиной 4, размещенной в корпусе уплотнения 5. На торцовой поверхности роторной втулки 1 со стороны проточной части компрессора выполнены профильные лопатки 6 наклоненные по ходу вращения ротора 7. Герметизация зазора обеспечивается за счет прижатия кольца 3 к рабочим поверхностям дисков 2 изготовленных с высокой точностью.
– – –
Из вышесказанного видно, что повышение эффективности уплотнений происходит за счет существенного усложнения их конструкции, использования сложных технологий изготовления, дорогостоящих материалов, что приводит к резкому возрастанию цены.
1.2 Влияние протечек через лабиринтные уплотнения на к.п.д.
пневмоагрегатов Несмотря на разнообразие конструктивных схем лабиринтных уплотнений рабочий процесс в них осуществляется идентично. Поэтому с точки зрения упрощения методики исследований целесообразно в качестве базовой характеристики принять “классическое” лабиринтное уплотнение с гладким валом. При этом основной упор делается на исследование внутренних уплотнений, характеризующихся обычно небольшими уплотняемыми перепадами p1 / p2 и небольшим количеством гребней, но очень существенно влияющими на экономичность пневмомашин.
Внутреннее уплотнение – это уплотнение в зазорах между элементами вращающегося ротора и неподвижными элементами статора. Для лопаточных машин относительно протечек пр = mпр / m означает долю либо увеличения затрачиваемой работы на сжатие (в компрессоре), либо недовыработку полезной механической энергии (в турбине). Характерным примером является ступень центробежного компрессора (рис. 1.5, а).
– – –
уравнению турбомашин Ейлера эквивалентно увеличению мощности на сжатие газа в ступени hi = hТ (1 + пр) .
К аналогичным результатам приводит и влияние протечки в радиальном зазоре между лопатками и корпусом осевой турбинной ступени (рис. 1.6) :
потери к.п.д. составляют от 5 до 30 % в зависимости от увеличения режима ее работы (при этом увеличивается коэффициент потерь с утечкой у).
Рисунок 1.6 – Влияние потерь от перетекания на к.
п.д. реактивной турбинной ступени
1.3 Сравнительный анализ конструкций лабиринтных уплотнений На рисунке 1.7 показаны наиболее распространенные конструкции лабиринтных уплотнений. Там же приведены размеры и значения коэффициентов расхода, который определялся как µ = mд / m .
Рисунок 1.7 – Типы и характеристики уплотнений испытанных С.
М. Шляхтенко: а, б) – с гладким валом; в, г, д) – ступенчатые;
е) – двухярусное Менее эффективными являются конструкции с гладким валом а, б, но в то же время являются наиболее распространенными, поскольку они не теряют своей работоспособности при осевых смещениях ротора, в отличии от более эффективных ступенчатых конструкций в, г, д, которые более технологически сложны в изготовлении и сборке. Для конструкции е не несут опасности осевые перемещения ротора, но ее эффективность зависит от количества совпадающих гребней расположенных на статорной и роторной его частях. Поэтому данную конструкцию целесообразно устанавливать при большом количестве гребней.
Лабиринтные уплотнений обычно слабо нагружены центробежными силами и усилиями от перепада давления и обладают большими преимуществами перед другими типами уплотнений:
Простота конструкции;
Высокая надежность;
Отсутствие трущихся деталей;
Отсутствие внутреннего трения;
Неограниченность окружных скоростей вала;
Возможность работы при высоких отношениях давлений;
Возможность широкого выбора материалов;
Возможность сохранения стабильной производительности агрегата на протяжении нескольких межремонтных периодов.
Основным недостатком лабиринтных уплотнений с гладким валом является их низкая эффективность, а ступенчатых конструкций – опасность выхода из строя вследствие даже небольших осевых перемещений вала (2 – 3 мм), поэтому их часто устанавливают около упорного подшипника, где эти перемещения наименьшие. Такие проблемы особенно остро проявляются при тепловых деформациях, неточностях при сборке, действие осевых газодинамических сил и др. Также при использовании лабиринтных уплотнений, как говорилось выше, возможно возникновение автоколебаний ротора.
Материал уплотнений выбирают в зависимости от назначения агрегатов, на которые они устанавливаются и условий их эксплуатации, главными из которых являются агрессивность среды, параметры ее температуры, давления, вязкости и конструктивные особенности самого уплотнения. При конструировании лабиринтных уплотнений стремятся решить несколько задач :
а) конструкция гребня и следующей за ним расширительной камеры должны быть выполнены так, чтобы в камере по возможности гасилась кинетическая энергия, приобретенная газом при протекании через узкое сечение предыдущего зазора. Если этого не будет соблюдено, то расход уплотняемой среды через уплотнение увеличивается;
б) расположение гребней лабиринтов должно быть наиболее компактным с тем, чтобы в пределах заданной длинны вала разместить наибольшее количество гребней. При этом, не следует допускать слишком малых размеров расширительных камер, так как это повлечет не пополноту гашения кинетической энергии;
в) конструкция уплотнения должна выполнятся таким образом, чтобы малые зазоры между неподвижными гребнями и ротором не могли стать причиной аварии. Радиальный зазор в уплотнении принимается равным s = 0,001d у, но не менее чем 0,2 - 0,3 мм.
В ответственных конструкциях и при особо тяжелых условиях эксплуатации применяют комбинированные уплотнения, представляющие собой модификации или комбинацию уплотнений различных типов.
Составнями частями в таких уплотнениях нередко выступают лабиринтные. На рисунке 1.8 в качестве примера приведены некоторые варианты исполнений таких уплотнений .
Рисунок 1.8 – Винтовое (а) и лабиринтно – вихревое уплотнение (б)
Винтовое уплотнение (рис. 1.8, а) состоит из гладкого корпуса и вала с винтовой нарезкой, установленного с гарантированным зазором. Лабиринтно – вихревое уплотнение, в отличии от винтового, имеет одно – или многозаходную нарезку противоположного направления на статоре и роторе.
Число заходов является главной определяющей характеристикой, правильный выбор которой позволяет увеличивать величину уплотняемого давления.
Особенностью данных уплотнений является то, что они представляют собой мини – насос, подающий уплотняемый поток и потребляющий мощность. Их применение очень ограничено .
1.4 Методы расчета лабиринтных уплотнений
Теория лабиринтных уплотнений основывается на теории истечения струи жидкости из сопла и отверстия . Исходным моментом является формула Сен – Венана для адиабатического истечения из сопла в неограниченное пространство, дополненная эмпирическим коэффициентом расхода µ :
p 1 (p2 / p1)
m = 0,99 µ F 1 (1.1) 1 z Для большинства технических применений важно иметь минимальное гидравлическое сопротивление при истечении, поетому используются сопла с плавными отводами. Но для уплотнения необходимо наоборот повысить гидравлическое сопротивление щели или отверстия, чему способствуют острые кромки.
До настоящего времени отсутствует строгая теория рабочего процесса в лабиринтных уплотнениях. Принято рассматривать лабиринтное уплотнение как ряд последовательно установленных отверстий с острыми кромками или сопел . Данное положение весьма приближенно, поскольку в обычном лабиринтном уплотнении острая кромка находится только с одной стороны, и щель не плоская а кольцевая, имеет место вращения вала, обьем за каждым гребнем ограничен расширительными камерами и т. д. Из сопоставление относительных расходов пара для сопла и отверстия с острой кромкой приведенных на рисунке 1.9, в видно их существенное различие как качественное, так и количественное. Прежде всего для отверстия характерно т.н. второе критическое отношение давлений, намного меньше, чем у сопел.
Процесс расширения пара в лабиринтном уплотнении в i – s диаграмме изображен на (рис. 1.9, а). Падение давления по всем гребням уплотнения принимают равномерным (рис. 1.9, б).
В общем случае течение сжимаемой жидкости в канале описывается дифференциальными уравнениями Навье – Стокса и уравнениями неразрывности, состояния .
– – –
где m – массовый расход через щель;
F – площадь зазора;
p0 - давление газа перед щелью;
p1 / p2 - отношение давлений за и перед щелью;
k – показатель адиабаты;
µ - коэффициент сужения вследствие сжимаемости и свойств рабочего тела;
µ1 - то же для несжимаемой жидкости.
Формула Чаплыгина отличается от известной формулы Сен – Венана – Вентцеля для адиабатического истечения из сопла наличием составляющей
– – –
где µ – коэффициент расхода;
Важно отметить что формула Стодола предполагает равномерную разбивку перепада по гребням pi = p / z, плотность газа предполагается усредненной, т.е. уплотнение заменяется последовательно работающими идентичными отверстиями числом z, что весьма условно.
Расчетную формулу для определения величины протечки через лабиринтное уплотнение выбирают в зависимости от режима течения (достижения критического и второго критического отношения давлений).
Ниже приведены другие виды формул Стодола согласно , не затрагивающие ее изначальной сути. Для ступенчатого уплотнения с острыми кромками величина протечки определяется по формуле:
– – –
где µ – учитывает влияние формы гребня.
Под описание идеальных, наиболее подходящими являются ступенчатые уплотнения, в которых осуществляется не только расширение сечения струи, но и ее поворот в каждой камере уплотнения, что повышает его эффективность.
Для реального уплотнения :
– – –
где µ – коэффициент расхода;
– коэффициент учитывающий число гребней, определяется графически (рис. 1.11, б);
T1 – температура перед уплотнением, К.
– – –
В для расчетов протечек в центробежых компрессорах была которая дополнялась коэффициентом µ, предложена формула Стодола, учитывающим все геометрические особенности уплотнения полученным по экспериментальным опытам C.М. Шляхтенко :
– – –
где D - диаметр уплотнения, м;
s - радиальный зазор под гребнем уплотнения, мм;
z – число гребней уплотнения;
1 - плотность потока перед уплотнением, кг / м3 ;
Такой полуэмпирический подход к определению протечек через лабиринтные уплотнения используется в турбо– и компрессоростроении вплоть до настоящего времени, несмотря на довольно грубое приближение, лежащее в его основе.
С.М. Шляхтенко было испытано 5 конструкций имеющих одинаковую габаритную длину, среди котоых более эффективными оказались уплотнения со ступенчатым расположением гребней. В данных опытах отношение шага уплотнений t к зазору s изменялось в пределах t / s = 9 35. Абсолютные размеры испытанных уплотнений были несколько меньше, чем применяемые в турбиностроении, поэтому необходимо их увеличение с соблюдением геометрического подобия в пределах зазоров s, в указанном диапазоне t / s.
Также было отмечено, что при одинаковых размерах внутренних уплотнений, имеет место возростание протечек от первой ступени к последней. При выборе числа гребней z необходимо учитывать назначение уплотнения и располагаемое место; не рекомендуется иметь z 4 и неэффективно допускать z 28 32.
Более обширное исследование провел проф. С.Е. Захаренко . Были приняты следующие допущения: движение газа в щели установившееся, энергия к газу не подводится и не отводится, процесс дросселирование газа в щели происходит изотермически. С учетом этих допущений было выведено следующее уравнение расхода газа через щель:
– – –
Используя уравнения изменения количества движения при тех же допущениях которые делал проф. С.Е. Захаренко получено уравнение для определения удельного расхода газа через единицу площади сечения:
– – –
где k p - опытный безразмерный коэффициент расхода, учитывающий уменьшение расхода вследствие потерь при движении газа через щель, который в первом приближении отыскивается графическим путем и лишь за тем во втором приближении уточняется его значение. Несмотря на длительную процедуру отыскивания коэффициента расхода, в нужной мере не удалось повысить точность расчета протечки через уплотнение.
Для определения перепада давления p в уплотнении покрывного диска предлагается воспользоватся испытаниями инженера Степанова на насосах, по результатам которых получена зависимость:
p 3 u2 u12 = (1.8) 4 2g В книге А.В. Щегляева говорится о возможности рассмотрения потока пара через лабиринтное уплотнение как поток движущийся через ряд последовательных отверстий с острой кромкой . При истечении из отверстия с острой кромкой при дозвуковом течении, сечение струй уменьшается и коэффициент расхода (отношение расхода через зазор с острой кромкой к расходу через сопло той же выходной площади и при тех же режимных параметрах), составляет µ = 0,63 0,68. При снижении давления на выходе из отверстия коэффициент расхода увеличивается и достигает (при малых значениях давления на выходе) величины µ = 0.85, поэтому при истечении из отверстия с острой кромкой расход газа (или пара) продолжает возрастать даже тогда, когда отношение давлений p2 / p1 становится ниже критического значения.
К.П. Селезневым в предположении, что ни в одной из щелей не возникает скорость равная скорости звука, и что число элементов (щелей, камер) велико, так что перепад давления на одну щель мал и сжимаемостью газа в пределах одной щели можно пренебречь, было предложено в формулу А. Стодолы с целью учета реальных условий движения газа ввести коэффициент расхода µ, который учитывает:
сужение потока, приводящее к тому что фактическое живое сечение струи в щели меньше геометрической площади проходного сечения f;
потери в щели, приводящие к снижению скорости газа;
сжимаемость газа, вызывающую снижение плотности газа в щели;
возможность частичного преобразования кинетической энергии в камере в энергию давления.
Важно, что первые три фактора снижают расход газа через уплотнение, а последний – увеличивает его.
Следует отметить, что данная формула справедлива лишь для докритичесих скоростей в щелях. Звуковая скорость может появится на последнем гребне уплотнения, так как здесь плотность газа минимальная при равных размерах щелей. Если в последней щели возникает скорость звука, то все уплотнение можно условно расделить на две части: первую с числом щелей (z – 1), расход через которую определяется по формуле А. Стодолы, и вторую, состоящую из последнего элемента уплотнения с одной щелью, расход через которую определяется по формуле критического истечения:
– – –
Коэффициенты расхода µ и µкр зависят от следующих факторов:
конструкции лабиринта, величины зазоров л, формы и толщины концов гребней, шага уплотнения t. Величина t имеет существенное значение, особенно при гладком лабиринте.
В таблице 1.1 приведены результаты расчетов протечки через уплотнения по различным формулам, из которой видно, что расхождения превышают 30%.
Таблица 1.1 – Результаты расчета протечек через уплотнение
– – –
1.5 Влияние конструктивных параметров на работу лабиринтных уплотнений Основными конструктивными элементами любого лабиринтного уплотнения являются щели и промежуточные камеры. В щели происходит снижение давления потока газа. Принципиально важным является острота кромки гребня. Из опытов Б. М. Трояновского (рис.1.12, а) следует, что закругление входной кромки приводит к резкому увеличению коэффициента расхода до 1,5 раза .
Форма щели оказывает влияние на величину сужения вытекающей струи, что приводит к уменьшению протечки. Опыты Г. А. Домбровского (рис. 1.12, б) показали, что коэффициент сужения зависит от относительного геометрического размера щели и числа Маха . В. Г Орликом (рис. 1.12, в) установлена зависимость коэффициента сужения струи от угла наклона гребня .
Очевидно, что размеры камеры (t х h) между гребнями также должны влиять на работу уплотнения, т.к. в них происходит гашение кинетической энергии: чем больше обьем камер, тем эффективнее уплотнение. Из (рис. 1.12, б) следует, что с уменьшением высоты h коэффициент расхода возрастает.
а) б) в) Рисунок 1.12 – Влияние формы кромки гребня на значение коэффициента расхода (а), влияние h и на коэффициент сужения струи µ0 (б), (в) В опытах С. М. Шляхтенко испытывались варианты уплотнений (а – д, рис. 1. 7), имеющие отношения t / s = 9 35. Абсолютные размеры испытанных уплотнений были несколько меньше, чем применяемые в турбиностроении, поэтому необходимо их увеличать соблюдая геометрическое подобие в пределах зазоров s, в указанном диапазоне t/s. Также показано, что при одинаковых размерах внутренних уплотнений, имеет место возрастание протечек от первой ступени к последней. При выборе числа гребней z необходимо учитывать назначение уплотнения и располагаемое место; не рекомендуется иметь z 4 и неэффективно допускать z 28 32. При ограниченых габаритах устанавливают елочные уплотнения.
На рисунке 1. 13 рассмотрены характеристики одиночной и групповой щели. Данное исследование позволило выявить влияние радиуса скругления входной кромки гребня на величину коэффициента расхода. Оказалось, что притупление острого гребня при кратковременном касании о вал, может µ = 0,611 до µ = 1 способствовать снижению коэффициента расхода с (при r 0,6 s), причем дальнейшее скругление на коэффициент расхода не влияет. На коэффициент расхода также влияет толщина гребня, что можно учесть используя графики .
Из вышесказанного видно, что коэффициент расхода одиночной щели существенно зависит от ее геометрической конфигурации. Коэффициент обычного гребня может изменяться более чем в два раза при его износе (µ = 0,611...1, 415). В целях снижения величины протечки через уплотнение, увеличивают число его гребней z, что нежелательно при ограниченной длине.
В. Г. Орлик показал, что увеличение расстояния между гребнями t/s повышает эффективность уплотнения, т.к. истечение струи приближается к случаю неограниченного пространства с полным гашением скорости (рис. 1.13, б), где представлены расходные характеристики сдвоенных и строенных щелей в зависимости от их длины l. Прямоточная групповая щель, образованна гребнями со скругленными кромками (рис. 1.13, поз. 1,2) при малых значениях t ведет себя как одиночный утолщенный гребень (рис. 1.13, а, поз. 3). Соседние зазоры не оказывают влияния при t/s 30.
– – –
На рисунке 1,13, б представлены расходные характеристики сдвоенных и строенных щелей в зависимости от ит их длины l. Прямоточная групповая щель, образованная гребнями со скругленными кромками (рис. 1.13, поз. 1,2) при малых значениях t ведет себя как одиночный утолщенный гребень (рис. 1.13, а, поз. 3). Соседние зазоры не оказывают влияния при t/s 30.
Очевидно, что характеристики реальных уплотнений будут отличатся от тех, которые получены на упрощенных схемах, поэтому необходимо рассматривать не отдельные щели, а их работу во взаимодействии с соседними.
Для этого необходимы более сложные экспериментальные установки.
В.Г. Орлик проводил сравнительный анализ лабиринтных уплотнений со ступенчатым и гладким валом на основе полученных данных на экспериментальном стенде (рис. 1. 14).Образцы испытанных уплотнений имели вид плоских пластин длиной l и шириной S по 200 мм, на которых выполнены лабиринты. Испытания проводились при радиальных зазорах s = 0,5 – 2,5 мм, высота гребней h = 5 – 15 мм, шаг t = 6 – 24 мм, у ступенчатых конструкций осевой разбег с = 6,5 – 35 мм, высота выступов h = 3,5 – 15 мм. Испытательная установка работала при подаче воздуха под давлением до 0,6 МПа с выходом в атмосферу через раходомерное устройство. Условия опытов весьма приближенно отражали реальные: щели уплотнения плоские, отсутствие вращения вала и т.п.
Рисунок 1.14 – Разрез экспериментальной установки
Испытано три типа уплотнений: типу А соответствуют прямоточные уплотнения, Б и В ступенчатые (В – с увеличенным числом коротких гребней).
По результатам испытаний были получены значения коэффициентов расхода µ исследуемых конструкций. Помимо экспериментальных точек получены результаты теоретического расчета, учитывающего сужение струи в зазоре при различных условиях входа, что позволило выявить наличие зависимости оптимального шага от s/h, что качественно согласуется с данными .
В качестве расходной характеристики было введено понятие расчетного зазору µ0 = µ s / s0, коэффициента расхода, приведенного к где s0 = s + r (1 cos 0).
Из рисунка 1.15 видно что коэффициент расхода уплотнения с гладким валом имеет существенно выше коэффициент расхода µ чем ступенчатая конструкция, что подтверждается опытами С.М. Шляхтенко (рис. 1.7), где среди испытанных конструкций (кроме варианта е), имеющих одинаковую длину, наилучшие результаты также показала ступенчатая геометрия, вариант г.
Рисунок 1.15 – Влияние геометрии на коэффициент расхода лабиринтных уплотнений µ: а) - варианты А и Б; б) - вариант В Уплотнение с гладким валом оказалось примерно на 80% хуже по эффективности чем ступенчатое.
Данные из (рис. 1.16) позволили определить оптимальную геометрию для исследованных типов уплотнений, а именно: в уплотнении с гладким валом, с углом 0 900 наименьшая протечка наблюдается при (t / h)опт 2,5.
Показана возможность повышения эффективности уплотнения с гладким валом за счет наклона гребней по течению, что способствует более полному гашению кинетической энергии струи. При больших значениях радиального зазора в уплотнении мм) ступенчатые уплотнения более (s 0,4 предпочтительны, в отличии от малых значений (s 0,4 мм) где лучше использовать уплотнение с гладким валом. Выявлено, что чрезмерно малые размеры камер уплотнения приводят к с снижению его эффективности.
– – –
увеличивает протечку на 10 – 30% вблизи крайних положений, а при больших зазорах, смещение уже влияния не оказывает. Анализ опытных данных позволил выявить,что для конструкции II оптимальной является камера квадратного сечения. Во всех рассматриваемых уплотнениях (рис. 1. 17, а) наблюдается уменьшение коэффициента расхода µ с увеличением радиального зазора уплотнения что характерно для ступенчатых уплотнений.
s, а) б) Рисунок 1.17 – Исполнения исследованных уплотнений (а), поправка на толщину кромки гребня (б) Данное явление происходит из – за уменьшения коэффициента сужения струи с увеличением зазора s, приближаясь к идеально острой кромке.
В отличии от экспериментальных исследований В. Г. Орлика, в работе экспериментальная установка А.Г. Костюка, позволяла исследовать не упрощенные плоские, а кольцевые модели лабиринтных уплотнений.
Исследованные модели (рис. 1.18, а) имели равную протяженность вдоль оси вращения и диаметры. Верхняя часть уплотнений имеет статорное расположение, нижняя – роторное. Количество гребней не менее 10.
На рис. (1. 18, б) приведены расходы через испытанные модели, отнесенные к расходу через уплотнение с гладким валом (I), а для моделей IV и V показано влияние осевого относительного смещения ротора х = х / tcт, где х – смещение относительно статора.
– – –
В экспериментах измерялась величина протечки через уплотнение m и определялся коэффициент расхода µ. В таблице 1.2 приведены результаты, полученные при р1 / р2 = 0,7...0,8.
– – –
Из полученных результатов видно, что при наличии значительных осевых смещений ротора наиболее подходят уплотнения IV и V. Наименьшую величину протечки имеют уплотнения II и III, но при наличии осевых смещений ротора быстро выходят из строя. Следует отметить, что варианты IV и V имеют резерв повышения экономичности, за счет уменьшения шага между гребнями.
1. 6 Цель и задачи исследований
усовершенствование методов расчета и Цель исследования – проектирования лабиринтных уплотнений валов пневмоагрегатов на основе углубленного исследования и моделирования рабочего процесса.
Задачи исследования:
Отработать методику численного моделирования течения газа в лабиринтном уплотнении с использованием программного комплекса и провести ее верификацию;
Создать универсальный экспериментальный стенд для исследования характеристик лабиринтных уплотнений, в условиях максимально приближенных к реальным, и усовершенствовать методику физического моделирования лабиринтных уплотнений на основе теории подобия;
Провести экспериментальные и численные исследования закономерностей влияния геометрических и режимных параметров на структуру течения и интегральные характеристики уплотнений;
Определить особенности процесса расширения газа и выполнить поэлементный анализ гидравлических потерь в проточной части лабиринтного уплотнения;
Усовершенствовать методику расчета протечки газа через лабиринтное уплотнение;
Математическое и программное обеспечение вычислительных машин, комплексов и компьютерных сетей ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель д.ф.-м.н....» ШАХТЫ «САДКИНСКАЯ», ВОСТОЧНЫЙ ДОНБАСС) 25.00.16 – «Горнопромышленная и нефтегазопромысловая геология, геофизика, маркшейдерское дело и...» ФУНКЦИОНАЛЬНЫХ ПОКРЫТИЙ И ПОРИСТЫХ ПЛЕНОК Специальность 05.16.06 –Порошковая металлургия и...»
«Бегляров Рафаэль Рубенович СНИЖЕНИЕ ПОТЕРЬ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ ПРИ РАБОТЕ МОБИЛЬНЫХ МЕЛИОРАТИВНЫХ НАСОСОВ ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СИНХРОННОГО ЭЛЕКТРОПРИВОДА Специальность: 05.20.02 – Электротехнологии и электрооборудование в сельском хозяйстве Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор...»
«ЯКУНИНА НАТАЛЬЯ ВЛАДИМИРОВНА МЕТОДОЛОГИЯ ПОВЫШЕНИЯ КАЧЕСТВА ПЕРЕВОЗОК ПАССАЖИРОВ АВТОМОБИЛЬНЫМ ТРАНСПОРТОМ ПО РЕГУЛЯРНЫМ МАРШРУТАМ 05.22.10 – Эксплуатация автомобильного транспорта Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант: д-р техн.наук, профессор А.П.Фот Оренбург – 20 СОДЕРЖАНИЕ Введение...»
«Брыкалов Сергей Михайлович МЕТОДОЛОГИЧЕСКИЕ АСПЕКТЫ И ИНСТРУМЕНТАРИЙ СТРАТЕГИЧЕСКОГО УПРАВЛЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫМИ ПРЕДПРИЯТИЯМИ ВЕРТИКАЛЬНО ИНТЕГРИРОВАННЫХ СТРУКТУР АТОМНОЙ ОТРАСЛИ 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (Экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами: промышленность) Диссертация на соискание ученой степени доктора экономических наук...»
«КОСТИН АЛЕКСЕЙ ВЛАДИМИРОВИЧ МЕТОДИКА И СРЕДСТВА ОЦЕНКИ ВОЗДЕЙСТВИЯ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО ПОЛЯ ЭЛЕКТРОСТАТИЧЕСКОГО РАЗРЯДА НА БОРТОВУЮ АППАРАТУРУ КОСМИЧЕСКИХ АППАРАТОВ Специальность 05.12.04 – Радиотехника, в том числе системы и устройства телевидения ДИССЕРТАЦИЯ на...»
«ИЛЬИНЫХ ГАЛИНА ВИКТОРОВНА ГЕОЭКОЛОГИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ТЕХНОЛОГИЙ ОБРАБОТКИ ТВЕРДЫХ КОММУНАЛЬНЫХ ОТХОДОВ РАЗЛИЧНОГО КОМПОНЕНТНОГО СОСТАВА Специальность 25.00.36 Геоэкология (строительство и ЖКХ) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – доктор технических наук,...»
«Блинов Виталий Леонидович РАЗРАБОТКА ПРИНЦИПОВ ПАРАМЕТРИЧЕСКОГО ПРОФИЛИРОВАНИЯ ПЛОСКИХ РЕШЕТОК ОСЕВЫХ КОМПРЕССОРОВ ГТУ НА ОСНОВАНИИ РЕЗУЛЬТАТОВ МНОГОКРИТЕРИАЛЬНОЙ ОПТИМИЗАЦИИ 05.04.12 – Турбомашины и комбинированные турбоустановки Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических...»
«РЫЧКОВ ДМИТРИЙ АЛЕКСАНДРОВИЧ ИССЛЕДОВАНИЕ И ОБОСНОВАНИЕ СИСТЕМ ПРОМЫСЛОВОЙ ПОДГОТОВКИ ПРОДУКЦИИ НЕФТЕГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ Специальность 25.00.17 – Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых месторождений Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель кандидат технических наук, Нестеренко А. Н. Тюмень – СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ 1...»
«ЕФИМОВ АЛЕКСЕЙ МИХАЙЛОВИЧ ФОРМИРОВАНИЕ И ОЦЕНКА МАРКЕТИНГОВЫХ КАНАЛОВ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ПРОДУКЦИИ ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ ОРГАНИЗАЦИИ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (маркетинг) Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель: доктор экономических наук,...»
«Полякова Вероника Васильевна ОСОБЕННОСТИ СТРУКТУРЫ И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА УЛЬТРАМЕЛКОЗЕРНИСТОГО СПЛАВА Ti-6Al-7Nb ДЛЯ МЕДИЦИНСКИХ ПРИМЕНЕНИЙ 05.16.01 – Металловедение и термическая обработка металлов и сплавов Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: д.т.н. Семенова...»
«ХОХЛОВ Дмитрий Юрьевич СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЙ И СРЕДСТВ ОБЕСПЕЧЕНИЯ БЕСПЕРЕБОЙНОГО ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ АГРОПРОМЫШЛЕННОГО КОМПЛЕКСА Специальность: 05.20.02 – Электротехнологии и электрооборудование в сельском хозяйстве ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель...»
2016 www.сайт - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»
Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам , мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.
Лабиринтное уплотнение
лабиринтовое уплотнение, один из распространённых типов уплотнений (См. Уплотнение), бесконтактное устройство между двумя или несколькими деталями, находящимися в движении одна относительно другой. Состоит из ряда чередующихся узких щелей (или зазоров) и расширительных камер. Наиболее часто применяется для уплотнения пространства между вращающимся валом и неподвижным корпусом. Л. у. препятствует перетеканию жидкости (смазки) или газа, позволяет применять большие скорости вращения, надёжно работает при высоких температурах.
Большая советская энциклопедия. - М.: Советская энциклопедия . 1969-1978 .
Смотреть что такое "Лабиринтное уплотнение" в других словарях:
Простой формы Лабиринтное уплотнение это уплотнение вала, представляющее собой бесконтактное уплотнение в виде малого зазора сложной извилистой формы. Уплотняющее действие основывается на удлинении пути уплотнения благодаря попеременному… … Википедия
лабиринтное уплотнение - — [Я.Н.Лугинский, М.С.Фези Жилинская, Ю.С.Кабиров. Англо русский словарь по электротехнике и электроэнергетике, Москва, 1999 г.] Тематики электротехника, основные понятия EN labirinth packinglabyrinth seallabyrinth gland …
лабиринтное уплотнение - labirintinis sandarinimas statusas T sritis Energetika apibrėžtis Nesąlytinis sandarinimas dviejų ar kelių detalių, kurios juda viena kitos atžvilgiu. Tepalo tekėjimą sulaiko siauras vingiuotas plyšys, esantis tarp tų detalių. Dujoms tekėti… … Aiškinamasis šiluminės ir branduolinės technikos terminų žodynas
Лабиринтовое уплотнение, бесконтактное уплотнение между двумя или неск. деталями, движущимися одна относительно другой. Л. у., предотвращающее вытекание смазки, имеет узкую извилистую щель (лабиринт) между подвижной и неподвижной деталями; Л. у … Большой энциклопедический политехнический словарь
лабиринтное уплотнение - Бесконтактное уплотнение при помощи ряда последовательно расположенных камер, разделенных кольцевым зазором, создающих сопротивление движению воздуха или газа через зазор … Политехнический терминологический толковый словарь
верхнее лабиринтное уплотнение ротора - — Тематики нефтегазовая промышленность EN top labyrinth seal of rotary table … Справочник технического переводчика